Pilih untuk: Produk kotak gear dwi klac adalah kotak gear dwi klac basah, cangkang penyokong terdiri daripada cengkerang klac dan kotak gear, kedua-dua cangkang yang dihasilkan melalui kaedah tuangan tekanan tinggi, dalam proses pembangunan dan pengeluaran produk telah mengalami proses peningkatan kualiti yang sukar. , kosong kadar kelayakan komprehensif sebanyak kira-kira 60% 95% menjelang akhir pendakian ke tahap 2020, Artikel ini meringkaskan penyelesaian kepada masalah kualiti biasa.
Transmisi dwi-clutch basah, yang menggunakan set gear lata yang inovatif, sistem pemacu anjakan elektro-mekanikal dan penggerak klac elektro-hidraulik baharu. Cangkang kosong diperbuat daripada aloi aluminium tuangan tekanan tinggi, yang mempunyai ciri-ciri ringan dan kekuatan tinggi. Terdapat pam hidraulik, cecair pelincir, paip penyejuk dan sistem penyejukan luaran dalam kotak gear, yang mengemukakan keperluan yang lebih tinggi pada prestasi mekanikal komprehensif dan prestasi pengedap cangkerang. Kertas kerja ini menerangkan cara menyelesaikan masalah kualiti seperti ubah bentuk cangkang, lubang pengecutan udara dan kadar laluan kebocoran yang sangat mempengaruhi kadar lulus.
1、Penyelesaian masalah ubah bentuk
Rajah 1 (a) di bawah，Kotak gear terdiri daripada perumah kotak gear aloi aluminium tuang tekanan tinggi dan perumah klac. Bahan yang digunakan ialah ADC12, dan ketebalan dinding asasnya adalah kira-kira 3.5mm. Cangkang kotak gear ditunjukkan dalam Rajah 1 (b). Saiz asas ialah 485mm (panjang) ×370mm (lebar) × 212mm (tinggi), isipadu ialah 2481.5mm3, kawasan yang diunjurkan ialah 134903mm2, dan berat bersih adalah kira-kira 6.7kg. Ia adalah bahagian rongga dalam berdinding nipis. Memandangkan teknologi pembuatan dan pemprosesan acuan, kebolehpercayaan pengacuan produk dan proses pengeluaran, acuan disusun seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 1 (c), yang terdiri daripada tiga kumpulan peluncur, acuan bergerak (ke arah luar rongga) dan acuan tetap (ke arah rongga dalam), dan kadar pengecutan haba tuangan direka untuk menjadi 1.0055%.
Sebenarnya, dalam proses ujian tuangan awal, didapati saiz kedudukan produk yang dihasilkan oleh tuangan adalah agak berbeza daripada keperluan reka bentuk (sesetengah kedudukan lebih 30% diskaun), tetapi saiz acuan adalah layak dan kadar pengecutan berbanding dengan saiz sebenar juga selaras dengan undang-undang pengecutan. Untuk mengetahui punca masalah, pengimbasan 3D shell fizikal dan 3D teori digunakan untuk perbandingan dan analisis, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 1 (d). Didapati bahawa kawasan kedudukan tapak kosong telah cacat, dan jumlah ubah bentuk adalah 2.39mm di kawasan B dan 0.74mm di kawasan C. Kerana produk adalah berdasarkan titik cembung kosong A, B, C untuk seterusnya. pemprosesan penanda aras kedudukan dan penanda aras pengukuran, ubah bentuk ini membawa kepada dalam pengukuran, unjuran saiz lain kepada A, B, C sebagai asas satah, kedudukan lubang adalah tidak teratur.
Analisis punca masalah ini:
①Prinsip reka bentuk die tuangan tekanan tinggi adalah salah satu produk selepas demoulding, memberikan bentuk kepada produk pada model dinamik, yang memerlukan kesan pada model dinamik daya pakej adalah lebih besar daripada daya yang bertindak pada beg acuan tetap ketat, kerana produk khas rongga dalam pada masa yang sama, rongga dalam dalam teras pada acuan tetap dan rongga luar membentuk permukaan pada produk acuan bergerak untuk menentukan arah acuan berpisah apabila pasti akan mengalami daya tarikan;
②Terdapat gelangsar di arah kiri, bawah dan kanan acuan, yang memainkan peranan tambahan dalam mengapit sebelum merobohkan. Daya sokongan minimum berada di bahagian atas B, dan kecenderungan keseluruhan adalah untuk cekung dalam rongga semasa pengecutan haba. Dua sebab utama di atas membawa kepada ubah bentuk terbesar di B, diikuti oleh C.
Skim penambahbaikan untuk menyelesaikan masalah ini ialah menambah mekanisme lenting tetap Rajah 1 (e) pada permukaan mati tetap. Pada B meningkat 6 set pelocok acuan, menambah dua pelocok acuan tetap dalam C, rod pin tetap adalah untuk bergantung pada puncak set semula, apabila bergerak acuan pengapit pesawat menetapkan tuil set semula tekan ia ke dalam acuan, acuan tekanan mati automatik hilang, belakang spring plat dan kemudian menolak puncak atas, mengambil inisiatif untuk mempromosikan produk muncul daripada acuan tetap, untuk merealisasikan ubah bentuk penyahbentukan mengimbangi.
Selepas pengubahsuaian acuan, ubah bentuk demoulding berjaya dikurangkan. Seperti yang ditunjukkan dalam FIG.1 (f), ubah bentuk pada B dan C dikawal dengan berkesan. Titik B ialah +0.22mm dan titik C ialah +0.12, yang memenuhi keperluan kontur kosong 0.7mm dan mencapai pengeluaran besar-besaran.
2、Penyelesaian lubang pengecutan shell dan kebocoran
Seperti yang diketahui semua, tuangan tekanan tinggi adalah kaedah membentuk di mana logam cecair dengan cepat diisi ke dalam rongga acuan logam dengan menggunakan tekanan tertentu dan memejal dengan cepat di bawah tekanan untuk mendapatkan tuangan. Walau bagaimanapun, tertakluk kepada ciri reka bentuk produk dan proses tuangan mati, masih terdapat beberapa kawasan sambungan panas atau lubang pengecutan udara berisiko tinggi dalam produk, yang disebabkan oleh:
（1）Pemutus tekanan menggunakan tekanan tinggi untuk menekan logam cecair ke dalam rongga acuan pada kelajuan tinggi. Gas dalam kebuk tekanan atau rongga acuan tidak boleh dilepaskan sepenuhnya. Gas-gas ini terlibat dalam logam cecair dan akhirnya wujud dalam tuangan dalam bentuk liang.
（2）Keterlarutan gas dalam aluminium cecair dan aloi aluminium pepejal adalah berbeza. Dalam proses pemejalan, gas tidak dapat dielakkan dimendakan.
（3）Logam cecair memejal dengan cepat di dalam rongga, dan dalam kes tiada penyusuan berkesan, beberapa bahagian tuangan akan menghasilkan rongga pengecutan atau keliangan pengecutan.
Ambil produk DPT yang telah memasuki sampel perkakas dan peringkat pengeluaran kumpulan kecil secara berturut-turut sebagai contoh (lihat Rajah 2): Kadar kecacatan lubang pengecutan udara awal produk telah dikira, dan yang tertinggi ialah 12.17%, antaranya udara lubang pengecutan lebih besar daripada 3.5mm menyumbang 15.71% daripada jumlah kecacatan, dan lubang pengecutan udara antara 1.5-3.5mm menyumbang 42.93%. Lubang pengecutan udara ini kebanyakannya tertumpu pada beberapa lubang berulir dan permukaan pengedap. Kecacatan ini akan menjejaskan kekuatan sambungan bolt, ketat permukaan dan keperluan fungsi lain sekerap.
Untuk menyelesaikan masalah ini, kaedah utama adalah seperti berikut:
2.1SISTEM PENYEJUKAN BINTIK
Sesuai untuk bahagian rongga dalam tunggal dan bahagian teras besar. Bahagian pembentuk struktur ini hanya mempunyai beberapa rongga dalam atau bahagian rongga dalam teras tarik, dsb., dan beberapa acuan dibalut oleh sejumlah besar aluminium cecair, yang mudah menyebabkan acuan menjadi terlalu panas, menyebabkan melekit. terikan acuan, retak panas dan kecacatan lain. Oleh itu, adalah perlu untuk memaksa menyejukkan air penyejuk pada titik laluan acuan rongga dalam. Bahagian dalam teras dengan diameter lebih besar daripada 4mm disejukkan oleh air bertekanan tinggi 1.0-1.5mpa, untuk memastikan air penyejuk sejuk dan panas, dan tisu sekeliling teras boleh mula-mula memejal dan membentuk lapisan padat, untuk mengurangkan kecenderungan pengecutan dan keliangan.
Seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 3, digabungkan dengan data analisis statistik simulasi dan produk sebenar, susun atur penyejukan titik akhir telah dioptimumkan, dan penyejukan titik tekanan tinggi seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 3 (d) telah ditetapkan pada acuan, yang dikawal dengan berkesan. suhu produk di kawasan sendi panas, merealisasikan pemejalan berurutan produk, mengurangkan penjanaan lubang pengecutan secara berkesan, dan memastikan kadar yang layak.
2.2Penyemperitan tempatan
Jika ketebalan dinding reka bentuk struktur produk tidak sekata atau terdapat nod panas yang besar di beberapa bahagian, lubang pengecutan cenderung untuk muncul di bahagian pejal akhir, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah. 4 (C) di bawah. Lubang pengecutan dalam produk ini tidak dapat dihalang oleh proses tuangan die dan meningkatkan kaedah penyejukan. Pada masa ini, penyemperitan tempatan boleh digunakan untuk menyelesaikan masalah. Gambar rajah struktur tekanan separa seperti yang ditunjukkan dalam rajah 4 (a), iaitu dipasang terus dalam silinder acuan, selepas logam lebur mengisi ke dalam acuan dan memejal sebelum, tidak sepenuhnya dalam cecair logam separa pepejal dalam rongga, akhirnya dinding tebal pemejalan oleh tekanan rod penyemperitan dipaksa makan untuk mengurangkan atau menghapuskan kecacatan rongga pengecutan, untuk mendapatkan kualiti tinggi tuangan die.
2.3Penyemperitan sekunder
Peringkat kedua penyemperitan adalah untuk menetapkan silinder lejang berganda. Pukulan pertama melengkapkan pengacuan separa lubang pra-tuangan awal, dan apabila aluminium cecair di sekeliling teras secara beransur-ansur memejal, tindakan penyemperitan kedua dimulakan, dan kesan berganda pra-tuangan dan penyemperitan akhirnya direalisasikan. Ambil perumah kotak gear sebagai contoh, kadar kelayakan ujian kedap gas bagi perumah kotak gear pada peringkat awal projek adalah kurang daripada 70%. Taburan bahagian kebocoran adalah terutamanya persimpangan laluan minyak 1# dan laluan minyak 4# (bulatan merah dalam Rajah 5) seperti yang ditunjukkan di bawah.
2.4SISTEM PELARI PELARIAN
Sistem tuangan acuan tuangan die logam adalah saluran yang mengisi rongga model tuangan die dengan cecair logam cair dalam ruang akhbar mesin tuangan die di bawah keadaan suhu tinggi, tekanan tinggi dan kelajuan tinggi. Ia termasuk pelari lurus, pelari silang, pelari dalam dan sistem ekzos limpahan. Mereka dibimbing dalam proses rongga pengisian logam cecair, keadaan aliran, halaju dan tekanan pemindahan logam cecair, kesan acuan ekzos dan acuan memainkan peranan penting dalam aspek seperti keadaan keseimbangan terma kawalan dan peraturan, oleh itu. , sistem gating diputuskan untuk kualiti permukaan tuangan mati serta faktor penting keadaan struktur mikro dalaman. Reka bentuk dan penamatan sistem penuangan mestilah berdasarkan gabungan teori dan amalan.
2.5ProcessOpengoptimuman
Proses tuangan die ialah proses pemprosesan panas yang menggabungkan dan menggunakan mesin tuangan die, die casting dan logam cecair mengikut prosedur proses yang telah dipilih dan parameter proses, dan mendapatkan tuangan die dengan bantuan pemacu kuasa. Ia mengambil kira pelbagai faktor, Seperti tekanan (termasuk daya suntikan, tekanan khusus suntikan, daya pengembangan, daya penguncian acuan), kelajuan suntikan (termasuk kelajuan tebuk, kelajuan pintu dalaman, dll.), Kelajuan pengisian, dll.) , pelbagai suhu (suhu lebur logam cecair, suhu tuangan die, suhu acuan, dll.), pelbagai masa (masa pengisian, masa pegangan tekanan, masa pengekalan acuan, dll.), sifat terma acuan (kadar pemindahan haba, haba kadar kapasiti, kecerunan suhu, dsb.), sifat tuangan dan sifat terma logam cecair, dsb. Ini memainkan peranan utama dalam tekanan tuangan die, kelajuan pengisian, ciri pengisian dan sifat terma acuan.
2.6Penggunaan kaedah inovatif
Untuk menyelesaikan masalah kebocoran bahagian longgar di dalam bahagian khusus kotak gear, penyelesaian blok aluminium sejuk digunakan secara perintis selepas pengesahan oleh kedua-dua pihak bekalan dan permintaan. Iaitu, blok aluminium dimuatkan di dalam produk sebelum diisi, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 9. Selepas pengisian dan pemejalan, sisipan ini kekal di dalam entiti bahagian untuk menyelesaikan masalah pengecutan dan keliangan setempat.
Masa siaran: Sep-08-2022